На площади Тверской заставы в скором времени должна появиться новая транспортная развязка. Ее предназначение - обеспечить безсветофорное движение на э...
Напряженно-деформированное состояние ходовой рамы экскаватора по многим причинам (крупные размеры, сложная геометрия, отсутствие достоверн...
Наши новости
2023-11-27 Читайте новую статью "Совершенствование изготовления железобетонных перегородок. Часть 3.". 2023-11-20 Размещена статья: "Совершенствование изготовления железобетонных перегородок. Часть 3.". 2023-11-13 Обновлены статьи. Добавлена "Архитекторы и строители, надо чаще встречаться!". 2023-11-06 На сайте обновление - статья "Очистка воды наносекундными электромагнитными импульсами большой мощности (1)". 2023-10-30 Размещена статья: "Домостроительному комбинату № 1 - 50 лет. Часть 5.". 2023-10-23 Новинка на сайте: статья "Потребительские свойства серы. Окончание.". 2023-10-16 На сайте обновление - статья "Потребительские свойства серы. Продолжение.". 2023-10-09 Добавлена статья: "Управление обращением отходов. (Часть 1)". 2023-10-02 Читайте новую статью "Вентилируемые наружные стены с оконными заполнениями (1)". 2023-09-25 Обновлены статьи. Добавлена "Новое поколение сухих бетонных смесей «EMACO®». Часть 2.".
Считаете ли Вы рост цен на строительные материалы чрезмерным?
Исследование механических свойств минераловатных плит при работе на сдвиг в продольном направлении. Часть II.
Методика определения кратковременного модуля сдвига минераловатных плит
Модуль сдвига и прочность на срез образцов определялись по методу сдвоенных образцов [2, 3], применяемому при экспериментальном определении модуля сдвига сплошных заполнителей и заполнителей с дискретной структурой. Испытания проводятся на прямоугольных образцах, которые изготавливаются путем склейки двух пластин заполнителя с пластинами из жесткого материала (например, фанеры). Значение модуля сдвига вычисляется по формуле:
Формула (1) предполагает равномерное распределение касательных напряжений по высоте образца и малость изгибной деформации, поэтому ее точность тем выше, чем больше отношение высоты А образца к его ширине, а также чем выше отношение модуля нормальной деформации в направлении ОХ к модулю сдвига Gxy.
Если рассмотреть сдвоенный образец как балку-стенку с приложенной в центре пролета силой Р, то перемещение центра с учетом изгибной db и сдвиговой ds составляющих будет равно
Выражение характеризует соотношение изгибной и сдвиговой составляющих перемещения dexp, полученного в результате эксперимента.
Для проверки были выполнены конечноэлементные расчеты, моделирующие процесс испытания образцов с учетом влияния изгибной составляющей деформации и без ее учета (Ex®µ). Расчетный модуль сдвига Gxy = 0,3 МПа, экспериментально определенный модуль деформации Ex =0,6 в направлении толщины плиты МПа, высота образца А=200 мм, ширина H=50 мм (A/H=4).
С учетом изгибной составляющей (Ex=0,6 МПа) расчетное перемещение составило 0,179 мм, без учета (Ex®µ) – 0,167 мм, таким образом, при Gxy/Exy=0,5 изгибная составляющая перемещения составила 7,2% от сдвиговой, что хорошо согласуется с аналитическим значением.
В итоге для проведения испытаний были приняты следующие размеры образцов: высота А=200 мм, ширина В=100 мм, толщина равная толщине плиты Н=40 мм.
Испытания по методу сдвоенных образцов проводились на разрывной машине при скоростях перемещения активного за-хвата 0,05; 0,5 и 5 мм/мин., при этом было установлено, что в данном диапазоне скорость приложения нагрузки не оказывает существенного влияния на получаемые значения прочности и модуля сдвига.
